직류조류 계산법
모든 변수는 벡터로 취급하고 있으므로, 계산을 통해 정확한 값을 알 수는 있으나, 비선형방정식을 풀어야 하므로 복잡하다. 그리고 계통이 커지면 계산시간이 증대된다.
직류조류 계산법은 정확한 값이 아니라도 개략적인 값만으로도 충분한 계통확충 계획을 입안하는 경우 등에 사용하기 위해서 고안된 계산방법이다.
직류조류법의 활용
1) 해를 빨리 구할 수 있다.
송전계획 문제에 있어서 매우 많은 송전망의 유효전력 분포를 구해야 하므로 정확성은 다소 희생하더라도 해를 빨리 구한다.
2) 정확한 수치 계산할 필요없는 경우 적용한다.
전력계통 계획은 장기 계획이므로 장래를 대상으로 하는데, 여기에 사용 되는 자료들은 불확실성을 갖는다.
3) 계산시간이 짧고 검출이 간편하다.
설비사고 대응하는 상정사고 분석을 목적으로 하기 때문에 계산시간과 검출의 간편성이 중요한 요구사항이므로 직류조류 계산법이 적합한 방법이다.
직류법에 의한 조류계산 기본방정식
직류법에 의한 조류계산 기본방정식 1) 1번 모선에서 복소전력
\[\dot{S}=P+jQ=\dot{E_1}\dot{I}*=E_1\angle \delta_1(\frac{E_1\angle\delta_1-E_2\angle\delta_2}{R+jX})*\]
2) 직류조류법 계산시 가정 항목
\[E_1=E_2≃1.0[pu]\]
…정상운전시 정격전압으로 유지되는 것으로 가정
R=0 (R<<X)
sin(δ1-δ2)≃δ1-δ2…두 모선간 상차각은 매우 작음
3) (2)의 가정을 적용
\[\dot{S}=P+jQ=\dot{E}_1\dot{I}^*=E_1\angle \delta_1(\frac{E_1\angle\delta_1-E_2\angle\delta_2}{r+jx})^*\]
\[P=\frac{E_1E_2}{X}\sin(\delta_1-\delta_2)≃\frac{\delta_1-\delta_2}{X}=\frac{\delta_{12}}{X}\]
직류법에 의한 조류계산의 기본방정식
\[\to P=\frac{\delta_{12}}{X}\]
다음 그림과 같은 단선도로 주어지는 4모선 시스템에 대한 모선 어드미턴스 행렬YBUS 을 구하시오.
YBUS의 각 요소를 정리하면 다음과 같다.
다음 4모선 계통의 YBUS 행렬을 구하시오.
YBUS 의 각 요소를 정리하면 다음과 같다.
※ 기준외 변압기가 포함된 경우 YBUS 작성방법
기준 변압기와 다른 권수비를 갖는 변압기(기준외 변압기)가 회로에 포함된 경우 아래와 같이 Π형 회로로 등가하여 YBUS 를 작성한다.
\[I_1+nI_2=0\]
\[\to I_1=\frac{n^2}{Z}E_1=\frac{n}{Z}E_2\]
\[\cdot\cdot\cdot -\frac{n}{Z}E_1+\frac{n}{z}E_1 더해서 정리\]
\[I_1=\frac{n^2-n}{Z}E_1+\frac{n}{Z}(E_1-E_2)\]
\[E_2=nE_1+I_2Z\]
\[\to I_2=-\frac{n}{Z}E_1+\frac{1}{Z}E_2\]
\[\cdot\cdot\cdot \frac{n}{Z}E_2-\frac{n}{Z}E_2 더해서 정리\]
\[I_2=\frac{n}{Z}(E_2-E_1)+\frac{1-n}{Z}E_2\]
※ 기준외 변압비의 변압기가 있을 경우 어드미턴스 행렬 작성방법
1) 먼저 기준외 변압비를 무시하고 어드미턴스 행렬을 구한다.
다음 전력계통은 3~4모선 사이에 기준외 변압기가 있는 경우이다. YBUS 를 구하여라. 단, 주어진 값은 어드미턴스[%]이다.
권수비(1:1.1)인 기준외 변압기가 3~4 모선사이에 있으므로, 이 부분의 형 등가회로를 추가하여 나타내면 다음과 같다.
변경된 YBUS 행렬요소만 표현하면 다음과 같다.
\[Y_{33}=j0.03+(0.45-j1.89)+(0.58-j2.35)-j0.36-j3.66=1.03-j8.23\]
\[Y_{34}=Y_{43}=j3.66\]
\[Y_44=j0.33-j3.66=-j3.33\]
Bus Admittance Matrix가 아래와 같은 YBUS로 전력계통(4-Bus 계통)에 그림과 같은 신설 변전소가 어드미턴스가 P인 선로로 연결되었다. 이 경우 새로운 Bus Admittance Matrix는?
신설변전소의 추가로 YBUS 는 4×4 행렬에서 5×5 행렬로 된다. 그런데, 5번 모선은 4번 모선과 연결되어 있고, 다른 모선과 관계가 없으므로 4번 모선에만 영향을 주고 다른 모선과 관련된 부분은 0이 된다. 즉,
\[ Y_{BUS}= \left[\begin{matrix}Y_{11}\ \ \ \ Y_{12}\ \ \ \ Y_{13}\ \ \ \ Y_{14}\ \ \ \ 0\\
Y_{21}\ \ \ \ Y_{22}\ \ \ \ Y_{23}\ \ \ \ Y_{14}\ \ \ \ 0\\Y_{31}\ \ \ \ Y_{32}\ \ \ \ Y_{33}\ \ \ \ Y_{34}\ \ \ \ 0\\
Y_{41}\ \ Y_{42}\ \ Y_{43}\ \ Y^{new}_{44}Y^{new}_{45}\\0\ \ \ \ 0\ \ \ \ 0\ \ \ \ Y^{new}_{54}Y^{new}_{55}\end{matrix}\right]\]
여기서
\[Y^{new}_{44}=Y_{44}+P\]
\[Y^{new}_{45}=Y_{54}=-P\]
\[Y^{new}_{55}=P\]
따라서
\[Y_{BUS}=\left[\begin{matrix}Y_{11}\ \ \ \ Y_{12}\ \ \ \ Y_{13}\ \ \ \ Y_{14}\ \ \ \ 0\\
Y_{21}\ \ \ \ Y_{22}\ \ \ \ Y_{23}\ \ \ \ Y_{14}\ \ \ \ 0\\Y_{31}\ \ \ \ Y_{32}\ \ \ \ Y_{33}\ \ \ \ Y_{34}\ \ \ \ 0\\
Y_{41}\ \ Y_{42}\ \ Y_{43}\ \ (Y_{44}+P)-P\\0\ \ \ \ 0\ \ \ \ 0\ \ \ \ -P\ \ \ \ P\end{matrix}\right]\]
다음과 같은 계통의 YBUS 와 ZBUS를 구하여라
1. YBUS 행렬
\[Y_{BUS}= \left[\begin{matrix}\frac{1}{Z_1}+\frac{1}{Z_3}\ \ -\frac{1}{Z_3}\\-\frac{1}{Z_3}\ \ \frac{1}{Z_2}+\frac{1}{Z_3}\end{matrix}\right]
=\left[\begin{matrix}\frac{Z_1+Z_3}{Z_1Z_3}\ \ -\frac{1}{Z_3}\\-\frac{1}{Z_3}\ \ \frac{Z_2+Z_3}{Z_2Z_3}\end{matrix}\right]\]
2. ZBUS 행렬
\[Z_{BUS}={Y_{BUS}}^{-1}=\frac{1}{\det Y}
\left[\begin{matrix}Z_{11} Z_{12}\\Z_{21} Z_{22}\end{matrix}\right]
\]\[=\frac{Z_1Z_2Z_3}{Z_1+Z_2+Z_3}\left[\begin{matrix}\frac{Z_2+Z_3}{Z_2Z_3} \frac{1}{Z_3}\\\frac{1}{Z_3} \frac{Z_1+Z_3}{Z_1Z_3}\end{matrix}\right]
\]
여기서,
\[\det Y=(\frac{Z_1+Z_3}{Z_1Z_3}\times\frac{Z_2+Z_3}{Z_2Z_3})-\frac{1}{Z^2_3}\]
\[=\frac{(Z_1+Z_3)(Z_2+Z_3)}{Z_1Z_2Z_3}-\frac{Z_1Z_2}{Z_1Z_2Z^2_3}=\frac{Z_1Z_3+Z_2Z_3+Z^2_3}{Z_1Z_2Z_3}\]
\[=\frac{Z_1+Z_2+Z_3}{Z_1Z_2Z_3}\]
※ 2×2 역행렬 구하는 방법
-> YBUS에서 ZBUS를 산출시에 적용
\[A=\left|\begin{matrix}a\ b\\c\ d\end{matrix}\right|\]
1) 판별식(Determinant) 구하기
\[\det A=|ad-bc|\]
2) 역행렬
\[A^{-1}=\frac{1}{\det}\left|\begin{matrix}d\ -b\\-c\ a\end{matrix}\right|\]
※ 3×3 역행렬 구하는 방법
-> YBUS에서 ZBUS를 산출시에 적용
\[A=\left|\begin{matrix}a\ b\ c\\d\ e\ f\\g\ h\ i\end{matrix}\right|\]
1) 판별식(Determinant) 구하기
2) 내부요소 구하기
3) 역행렬
\[A^{-1}=\frac{1}{\det}\left|\begin{matrix}A_{11}\ A_{12}\ A_{13}\\A_{21}\ A_{22}\ A_{23}\\A_{31}\ A_{32}\ A_{33}\end{matrix}\right|\]
다음 그림에서 용량 Base는 100MVA이고 전압 Base는 230kV이다.
1. 기준 임피던스 산출
\[Z_b=\frac{V^2[kV]}{P_b[MVA]}=\frac{230^2}{100}=529[\Omega]\]
2.pu 어드미턴스
\[Y_{12}=1/(\frac{j75.57}{529})=-j7[pu]\]
\[Y_{13}=1/(\frac{j66.13}{529})=-j8[pu]\]
\[Y_{23}=1/(\frac{j52.9}{529})=-j10[pu]\]
3. YBUS 행렬 구하기
\[Y_{BUS}=
\left[\begin{matrix}-j15\ \ \ j7\ j8\\j7\ \ \ -j17\ j10\\j8\ \ \ j10\ -j18\end{matrix}\right]\]
4. 각 모선의 입력변수와 상수
5. 각 모선에서의 전력조류 방정식 세우기
1) 1모선에서 전력조류 방정식
\[P_1+jQ_1=V_1I^*_1=V_1(Y_{11}V_1+Y_{12}V_2+Y_{12}V_3)^*\]
\[=V_1[V_{11}V_1\angle(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})
+V_{12}V_2\angle(\delta_1-\delta_2-\gamma_{12})
+V_{13}V_3\angle(\delta_1-\delta_3=\gamma_{13})]\]
\[P_1=V_1[V_{11}V_1\cos(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})
+V_{11}V_1\cos(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})
+V_{11}V_1\cos(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})]\]
\[Q_1=V_1[V_{11}V_1\sin(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})
+V_{11}V_1\sin(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})
+V_{11}V_1\sin(\delta_1-\delta_1-\gamma_{11})]\]
다음 값을 대입하여 정리
\[\to V_1=1.0, V_2=1.05, V_3,Y_{11}=15,Y_{12}=7,Y_{13}=8\]
\[\delta_1=0° ,\delta_2,\delta_3,\gamma_{11}=-90° ,\gamma_{12}=90° ,\gamma_{13}=-90° \]
\[P_1=15\cos(90°)
+(7\cdot 1.05)\cos(-\delta_2-90°)
+8V_3\cos(-\delta_3-90°)\]
\[=7.35\cos(\delta_2+90°)+8V_3\cos(\delta_3+90°)\]
\[Q_1=15\sin(90°)
+(7\cdot 1.05)\sin(-\delta_2-90°)
+8V_3\sin(-\delta_3-90°)]\]
\[=15-7.35\sin(\delta_2+90°)-8V_3\sin(\delta_3+90°)\]
2) 2모선에서 전력조류 방정식
\[P_2+jQ_2=V_2I^*_2=V_2(Y_{21}V_1+Y_{22}V_2+Y_{23}V_3)^*\]
\[=V_2[Y_{21}V_1\angle (\delta_2-\delta_1-\gamma_{21})+Y_{22}V_2\angle(\delta_2-\delta_2-\gamma_{22})+Y_{23}V_3\angle(\delta_2-\delta_3-\delta_{23})]\]
\[P_2=V_2[Y_{21}V_1\cos (\delta_2-\delta_1-\gamma_{21})+Y_{22}V_2\cos(\delta_2-\delta_2-\gamma_{22})+Y_{23}V_3\cos(\delta_2-\delta_3-\delta_{23})]\]\[Q_2=V_2[Y_{21}V_1\sin (\delta_2-\delta_1-\gamma_{21})+Y_{22}V_2\sin(\delta_2-\delta_2-\gamma_{22})+Y_{23}V_3\sin(\delta_2-\delta_3-\delta_{23})]\]
다음 값을 대입하여 정리
\[\to V_1=1.0, V_2=1.05, V_3,Y_{21}=7,Y_{22}=17,Y_{23}=10\]
\[\delta_1=0° ,\delta_2,\delta_3,\gamma_{21}=90° ,\gamma_{22}=-90° ,\gamma_{23}=90° \]
\[P_2=1.05[7\cos(\delta_2-90°)+17\cos(90°)+10V_3\cos(\delta_2-\delta_3-90°)]\]
\[=7.35\cos(\delta_2-90°)+10.5V_3\cos(\delta_2-\delta_3-90°)\]
\[Q_2=1.05[7\sin(\delta_2-90°)+17\sin(90°)+10V_3\sin(\delta_2-\delta_3-90°)]\]
\[=17+7.35\sin(\delta_2-90°)+10.5V_3\sin(\delta_2-\delta_3-90°)\]
3) 3모선에서 전력조류 방정식
\[P_3+jQ_3=V_3I^*_3=V_3(Y_{31}V_1+Y_{32}V_2+Y_{33}V_3)^*\]
\[=V_3[Y_{31}V_1\angle (\delta_3-\delta_1-\gamma_{31})+Y_{32}V_2\angle(\delta_3-\delta_2-\gamma_{32})+Y_{33}V_3\angle(\delta_3-\delta_3-\delta_{33})]\]
\[P_3=V_3[Y_{31}V_1\cos (\delta_3-\delta_1-\gamma_{31})+Y_{32}V_2\cos(\delta_3-\delta_2-\gamma_{32})+Y_{33}V_3\cos(\delta_3-\delta_3-\delta_{33})]\]
\[Q_3=V_3[Y_{31}V_1\sin (\delta_3-\delta_1-\gamma_{31})+Y_{32}V_2\sin(\delta_3-\delta_2-\gamma_{32})+Y_{33}V_3\sin(\delta_3-\delta_3-\delta_{33})]\]
다음 값을 대입하여 정리
\[\to V_1=1.0, V_2=1.05, V_3,Y_{31}=8,Y_{32}=10,Y_{33}=18\]
\[\delta_1=0° ,\delta_2,\delta_3,\gamma_{31}=90° ,\gamma_{32}=90° ,\gamma_{33}=-90° \]
\[P_3=V_3[8\cos(\delta_3-90°)+(10\cdot 1.05)\cos(\delta_3-\delta_2-90°)+10V_3\cos(90°)]\]
\[=8V_3\cos(\delta_3-90°)+10.5V_3\cos(\delta_3-\delta_2-90°)\]
\[Q_2=V_3[8\sin(\delta_3-90°)+(10\cdot 1.05)\sin(\delta_3-\delta_2-90°)+10V_3\sin(90°)]\]
\[=8V_3\sin(\delta_3-90°)+10.5\sin(\delta_3-\delta_2-90°)+10V_3\]
Newton-Raphson법 적용
\[\to\left|\begin{matrix}P_2-\Delta P^{(k)}_2\\P_3-\Delta P^{(k)}_3\\Q_3-\Delta Q^{(k)}_3\end{matrix}\right|
=\left|\begin{matrix}\frac{∂P_2}{∂\delta_2}\ \frac{∂P_2}{∂\delta_3}\ \frac{∂P_2}{∂V_3}\\\frac{∂P_3}{∂\delta_2}\ \frac{∂P_3}{∂\delta_3}\ \frac{∂P_3}{∂V_3}\\\frac{∂Q_3}{∂\delta_2}\ \frac{∂Q_3}{∂\delta_3}\ \frac{∂Q_3}{∂V_3}\end{matrix}\right|
\left|\begin{matrix}\Delta\delta^{(k)}_2\\ \Delta\delta^{(k)}_3\\ \Delta V^{(k)}_3\end{matrix}\right|\]
다음과 같은 계통의 각 선로의 조류를 직류법으로 계산하시오. 여기서, 주어진 값은 모두 [pu]값이다.
1) YBUS 행렬
\[Y_{11}=\frac{1}{0.4}+\frac{1}{0.5}=4.5\]
\[Y_{12}=Y_{21}=-\frac{1}{0.4}=2.5\]
\[Y_{13}=Y_{31}=-\frac{1}{0.5}=-2\]
\[Y_{22}=\frac{1}{0.4}+\frac{1}{0.4}=5\]
\[Y_{23}=Y_{32}=-\frac{1}{0.4}=-2.5\]
\[Y_{33}=\frac{1}{0.5}+\frac{1}{0.4}+\frac{1}{0.3}=7.83\]
\[∴Y_{bus}=\left|\begin{matrix}Y_{11}\ Y_{12}\ Y_{13}\\Y_{21}\ Y_{22}\ Y_{23}\\Y_{31}\ Y_{32}\ Y_{33}\end{matrix}\right|=\left|\begin{matrix}4.5\ \ -2.5\ \ -2\\-2.5\ \ 5\ \ -2.5\\-2\ \ -2.5\ \ 7.83\end{matrix}\right|\]
2) ZBUS 행렬
\[[Z]=[Y]^{-1}=\frac{adj[Y]}{\det[Y]}=\left|\begin{matrix}0.608\ \ 0.454\ \ 0.3\\0.454\ \ 0.577\ \ 0.3\\0.3\ \ 0.3\ \ 0.3\end{matrix}\right|\]
3) 모선전력과 위상각 관계(δ=XP)-> 모선 4 기준
\[[\delta]=[Z]\left|\begin{matrix}P_1\\P_2\\P_3\end{matrix}\right|
=\left|\begin{matrix}0.608\ \ 0.454\ \ 0.3\\0.454\ \ 0.577\ \ 0.3\\0.3\ \ 0.3\ \ 0.3\end{matrix}\right|\left|\begin{matrix}0.35\\-0.55\\-0.3\end{matrix}\right|
=\left|\begin{matrix}-0.127\\-0.249\\-0.15\end{matrix}\right|\]
4) 각 선로에 흐르는 조류계산
\[P_{12}=\frac{\delta_1-\delta_2}{X_{12}}=\frac{-0.127+0.249}{0.4}=0.3[pu]\]
\[P_{13}=\frac{\delta_1-\delta_3}{X_{13}}=\frac{-0.127+0.15}{0.5}=0.05[pu]\]
\[P_{23}=\frac{\delta_2-\delta_3}{X_{23}}=\frac{-0.249+0.15}{0.4}=-0.25[pu]\]
\[P_{34}=\frac{\delta_3-\delta_4}{X_{34}}=\frac{-0.15}{0.3}=-0.5[pu]\]
다음과 같은 154kV 계통에서 C점에 3상 단락고장시, C점의 고장전류와 각 부분에 흐르는 전류의 분포를 구하시오. 여기서, 표시된 %X 값은 100[MVA]기준이다
1. 계통의 pu법으로 전환한 등가회로
\[Y_{11}=\frac{1}{0.1}+\frac{1}{0.4}+\frac{1}{0.6}=14.17\]
\[Y_{12}=Y_{21}=-\frac{1}{0.6}=-1.67\]
\[Y_{13}=Y_{31}=-\frac{1}{0.4}=-2.5\]
\[Y_{22}=\frac{1}{0.6}+\frac{1}{0.5}+\frac{1}{0.2}=8.67\]
\[Y_{23}=Y_{32}=-\frac{1}{0.2}=-5\]
\[Y_{33}=\frac{1}{0.4}+\frac{1}{0.2}=7.5\]
2. YBUS 작성
\[Y_{BUS}=
\left|\begin{matrix}14.17\ \ \ -1.67\ -2.5\\-1.67\ \ \ 8.67\ -5\\-2.5\ \ \ -5\ \ \ 7.5\end{matrix}\right|\]
2. ZBUS 작성
\[Z_{BUS}={Y_{BUS}}^{-1}=
\left|\begin{matrix}0.0889\ \ \ 0.0556\ 0.0667\\0.0556\ \ \ 0.2222\ 0.1667\\0.0667\ \ \ 0.1667\ \ \ 0.2667\end{matrix}\right|\]
3. 3번 모선, 3상 단락전류
1)
\[E^{(F)}_1=E^{(0)}_i-Z_{ip}I_p\]
…(1) 여기서 i=1,2,3….., p=3(고정됨)
\[\to I_p=\frac{E^{(0)}_i-E^{(F)}_i}{Z_{ip}}\]
2) 3번 모선의 3상 단락전류
\[I_p=\frac{E^{(0)}_i-E^{(F)}_i}{Z_{ip}}=\frac{1,0-0}{Z_{33}}=\frac{1}{Z_{33}}=\frac{1}{0.2667}=3.75[pu]\]
4.3번 모선의 3상 단락고장시 1번 모선전압과 2번 모선전압
1) 1번 모선전압
\[E^{(F)}_1=E^{(0)}_1-Z_{13}I_3=1.0-0.0667\times 3.75=0.75[pu]\]
2) 2번 모선전압
\[E^{(F)}_2=E^{(0)}_2-Z_{23}I_3=1.0-0.1667\times 3.75=0.38[pu]\]
5.각 모선간 전류분포
1)
\[I_{12}=\frac{E^{(F)}_1-E^{(F)}_2}{Z_{12}}=\frac{0.75-0.38}{0.6}=0.62[pu]\]
\[\to I_{12}=0.62\times 375=232.5[A]\]
2)
\[I_{23}=\frac{E^{(F)}_2-E^{(F)}_3}{Z_{23}}=\frac{0.38-0}{0.2}=1.9[pu]\]
\[\to I_{23}=1.9\times 375=712.5[A]\]
3)
\[I_{13}=\frac{E^{(F)}_1-E^{(F)}_3}{Z_{13}}=\frac{0.75-0}{0.4}=1.875[pu]\]
\[\to I_{13}=1.875\times 375=703.1[A]\]
6.고장전류 분포도 작성
상기의 단락모선과 모선간의 전류를 활용하여 그 방향을 고려한 단락전류(즉 고장전류)의 분포를 보면
▷ 별 해
1.3번 모선에서 3상 단락고장시 단락전류
\[Z=0.067+\frac{0.3\times 0.6}{0.3+0.6}=0.267[pu]\]
\[I_s=\frac{1}{z[pu]}\times I_b=3.75I_b\]
->3상 단락전류는 3.75[pu]이다.
2. 각 모선의 전압
3상 단락이 발생한 모선 3은 0[V]가 되며, 이 전압을 기준으로 모선 1과 모선 2의 전압을 계산하는데, 단락전류가 분류되는 것을 이용하여 각각의 전압강하를 더하여 건전모선의 전압을 산출한다.
\[V_1=(I_s\times 0.067)+(I_1\times 0.2)\]
\[=(3.75\times 0.0067)+(\frac{0.6}{0.9}\times 3.75\times 0.2)=0.75[pu]\]
\[V_2=(I_s\times 0.067)+(I_2\times 0.1)\]
\[=(3.75\times0.067)+(\frac{0.3}{0.9}\times3.75\times0.1)=0.367[pu]\]
3. 각 부분에 흐르는 전류
\[I_{12}=\frac{V_1-V_2}{Z_{12}}=\frac{0.75-0.376}{0.6}=0.623[pu]\]
\[I_{13}=\frac{V_1-V_3}{Z_{13}}=\frac{0.75}{0.4}=1.875[pu]\]
\[I_{23}=\frac{V_2-V_3}{Z_{23}}=\frac{0.376}{0.2}=1.88[pu]\]
그림과 같은 송전선로에서 다음 사항을 구하시오. BUS 를 구하시오.
★전력계통 조속기 자유운전과 조속기 자유운전과 부하부담 조속기(Governor) 자동주파수제어(AFC) 예비력 무효전력과 조상설비 FACTS Ⅰ FACTS Ⅱ 안정도의 분류 안정도 해석 Ⅰ (각 안정도) 고장중 전송전력 안정도 해석 Ⅱ (전압 안정도) 전압 불안정 현상 안정도 향상 대책 전력계통안정화 장치(PSS) 광역정전(Black out) 전력조류 계산(2) 경제부하 배분 부하 모델링 고장전류 저감대책 수요관리 (DSM)
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